材料保护年第期
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栏目：期刊导读 时间：2021-03-13
文辑摘要／责编：蒋超催化循环稳定性。在金属钛电极上采用电沉积方法制射备了不同钴含量的镍涂层电极，通过Ｘ线衍射技材料保护术、扫描电镜技术、恒电流极化曲线和循环伏安等测试技术，探讨了不同钴元素的添加对镍涂层电极在中 性体系中析氧电催化活性和循环稳定性的影响。结果表明，添加适量的钴元素细化了镀层晶粒，增大了电极比表面积，提高了电极的氧催化活性，其中添｝４ｎｊ０／ ｏＯ５，ｇＬＣＳ ?ＨＯ时涂层的晶粒最细，继续增加钴含量颗粒变大但形状多面，比表面积没有减小，对电极聚酰亚胺膜分子自组装与激光诱导图形化学镀铜向析氧催化性能影Ⅱ不大；同时钴的添加不利于晶体的 为了摒弃化学镀铜中价格昂贵、环境污染的活化结晶，降低了电极表面状态的循环稳定性能。 工艺，将分子自组装技术与激光诱导化学镀技术结合，在聚酰亚胺薄膜（Ｉ上成功实现了图形化微米 壳聚糖磷酸酯在海水中的缓蚀性能Ｐ）级金属铜沉积：将Ｐ薄膜通过ＫＨ液进行表面水ＩＯ溶壳聚糖磷酸酯在海水中的缓蚀性能少有研究，为解：经离子交换和高温处理在Ｐ表面束缚银纳米粒 此，在酸性条件下制备水溶性壳聚糖磷酸酯，采用失ｌ子，在Ｐ表面自组装上一层十二硫醇的自组装膜ｉ再 重法和电化学测试的方法研究了壳聚糖磷酸酯在海水Ｉ３碳用聚焦的激光光刻产生预期的图形，最后实施化学镀 体系中对Ｑ２５钢的缓蚀性能。结果表明：壳聚糖０ ／Ｂ磷酸酯在浓度为４０ｍｇＬ￣缓蚀效率达到最高为ｆ后，在Ｐ表面上产生金属铜的图形化沉积。采用ＸＳＰ，３０％，在较长时间内仍保持较高的缓蚀效率，在７．５ＦＥＴ—ＴＲ，半导体特性分析系统和视频ＡＭ，ＳＭ，ＡＲＦＩ常温下和高温下都能很好地抑制海水对碳钢的腐蚀， 光学接触角测量仪等跟踪表征各过程。结果显示：沉 是一种高效的海水缓蚀剂。Ｏｕｍ，选择性、良电性良好，本法积的铜线宽度为３ 为化学镀技术提供一种新技术，可用于电子行业。 Ｚ１苯甲酸钠对Ａ３镁合金的缓蚀作用发展适用于镁合金的环保型缓蚀剂对于有效抑制－合金热浸镀铝层热扩散处理后的镀层ＴＡｌ镁合金腐蚀、拓展其应用具有重要意义。苯甲酸钠作ｉＩ为了提高ＴＡ基合金的抗高温氧化性能，采用热为缓蚀剂，对镁合金的作用，过去报道较少。本工作ｉＡＩ．４２２．浸镀铝法和热扩散处理工艺在合金Ｔ。５一ＣｒＮｂＥＳ、极化曲线、扫描电子显微镜采用电化学阻抗谱（Ｉ）．５ 原ｉＡ涂０１Ｂ（子分数，％）表面制备ＴＩ层。用 （Ｅ等方法研究了苯甲酸钠（Ｂ对Ａ３镁合金在ＳＭ）Ｓ）Ｚ１Ｒ￥ＳＭ方法对涂层的结构和成分进行了分析。结 ３５ａＩ蚀介质中的缓蚀作用。结果表明：Ｓ是ＸＤｎＥ．％ＮＣ腐ＢｉＩ果表明：ＴＡ合金经过热浸镀铝处理，表面生成了双种阳极型缓蚀剂，通过增大阳极极化有效抑制了一 １【 ｎｉ内ＡＩ相的富Ａ涂层，它包括由纯Ａ夕层￣Ｔ 层组成； Ｚ１ＢＡ３镁合金的腐蚀：缓蚀效率随Ｓ浓度的增大而增５Ｃ在５０ｏ下，无论是在真空或者空气气氛中，进行扩 加，可达８％以上：Ｓ的缓蚀作用主要由在金属表７ＢｉＩ散热处理，ＴＡ合金表面都形成了单相的ＴＡｉＩ 涂层，Ｚ１面的吸附引起，在Ａ３镁合金表面的吸附符合 有利于改善钢铁的高温氧化性能。ｅｉｎ Ｔｍｋ吸附模型。ｎＮｉ电沉积Ｚ．合金纳米多镀层的耐蚀性能为了研究Ｚ．ｉ金纳米多镀层的耐蚀性能，制ｎＮ合备了３￣ｆ镀层。采用中性盐雾试验、浸泡试验和电化学试验法对锌镍合金多镀层的耐蚀性进行了研究。采用ＥＡ、锌镍合金相图、扫描电镜，对多镀层的成Ｄ×分、相结构和镀层的表面形貌进行了研究。结果表明：合金多镀层是由含镍量为１％左右的低镍层和含４７镍量为７％左右的高镍层叠加而成，其低镍层的相结Ｉｃ种相组织构主要为ｙ相，高镍层的相结构为ｙ－ｏ２－的混合相；多镀层表面较为致密，无明显的缺陷组织，其制波长为３６ｎ６ ｍ左右，其耐蚀性能优于纯锌镀层和锌镍合金镀层。 ３钢在人造海水和３Ｅ６Ｃ溶液中的腐蚀性能％ＮａＩ４ｈ青岛海域投样初期的２ 内，电联接长尺试样上的阴阳极是交错出现，并非潮差区为阴极，海水全浸区为阳极，这一结果氧浓差电池引起潮差区钢样受阴极保％ａｌ护之学不相符。在试验室内用人造海水和３ＮＣ溶液中模拟潮差区钢样的腐蚀，对干湿交替试样与全浸试样问的电偶电流进行了研究，探讨了潮差区钢样受到阴极保护的原因。结果表明：潮差区试样表面锈层结构由 ｅＨｅＯ组成，海水全浸区试样表面锈层结构由ＦＯＯ￣Ｆ ｅＦＯ０Ｈ组成，这种锈层结构的差异直接产生了试样问腐蚀电位的差，使潮差区的钢样受到了阴极保护，最终导致长尺试样在潮差区的腐蚀速度降低。 中性体系中钴对镍电极析氧催化性能的影响为了研究钴镍电极在中性体系中的电催化性能和十二烷基硫酸钠对化学镀镍层质量的影响ｉＰ为了掌握光亮剂对化学镀Ｎ—层质量的影响，以＃．～２００９?０５－－一蒸，文辑摘要／责编：蒋超Ｈ４的条件下对涤纶布 等离子喷涂Ａ 一ｉ２ｒ次亚磷酸钠作为还原剂在ｐ＝ ６０。ＺＩＴ０－Ｏ涂层及其耐磨损性能进行了化学镀镍，研究表面活性剂十二烷基硫酸钠涤ｌ，ＴＯ，纳０采用液相喷雾造粒法将准微米级Ａ， ｉ，ｉＰ纶白布Ｎ—化学镀层质量的影响。结果表明：本工艺 米级ＺＯ，ｒ颗粒团聚成微米级粉体，并用等离子喷涂技可以获得表面致密，光亮度较高，具有一定厚度的微 术制备了含纳米颗粒的Ａ， ｉ２ｒ，瓷涂层。在０ＴＺＩ一Ｏ－Ｏ陶ｉＰ ｇＬ１黄的Ｎ—镀层，获得高质量镀层的优化工艺为１ ／ ＭＭ２０环块磨损试验机上进行常温干摩擦试验，Ｏ型 ｇＬ次亚磷酸钠，１ ／５硫酸镍，１ ／ ｇＬ柠檬酸钾，５０ ｌ－Ｏ，Ｏ，０ＴＺ比较了含有纳米颗粒的Ａ，３ｉ，ｒ涂层和传统／．１ｇＬ十二烷基硫酸钠，温度７ ｇＬ乙酸钠，００ ／５０Ｃ，Ｉ一ｉ，０Ａ， ＴＯ陶瓷涂层的耐磨损性能，并用扫描电镜观５ｍｉ，ｐ值４～６时间２ ｎＨ ，均匀搅拌。察磨损后的磨痕形貌。结果表明，含有纳米颗粒的涂 层耐磨损性能明显优于传统的陶瓷涂层。超细铜粉咪唑改性后的性能超细铜粉的应用领域广泛，但由于其表面活性较 萘系减水剂对硬化水泥浆及孔隙液中钢筋腐蚀的影响高，易氧化的问题未能很好解决。采用有机物包覆法为了研究外加剂对混凝土中钢筋腐蚀的影响，模拟对铜粉进行改性以提高其抗氧化能力。结果表明：经了混凝土孔隙液及制备了硬化水泥浆体，研究了其中添咪唑改性后的超细铜粉含氧量最低，导电性最好；随 加不同含量的萘系减水剂对钢筋腐蚀的影响。结果表着咪唑浓度的增加，超细粉体抗氧化能力逐渐增加， 明：在模拟混凝土孔隙液中加入萘系减水剂对钢筋腐蚀但其压实电阻逐渐增大，即粉体的导电性变差，即当 有轻微的促进作用，当减水剂含量到达一定值时腐蚀增大的趋势就会消失；在硬化水泥浆体中加入萘系减水剂．～．／Ｂ 咪唑的加入量为１０１５ｇＬ￣，超细铜粉常温及高温ｂ与％萘系减水剂阻锈效果ｎ可以减缓钢筋的腐蚀，添；ｏ抗氧化能力较好，且导电性能也较好，本工艺操作简最明显，且随着时间的增加，萘系减水剂对硬化水泥浆 单，可实现工业应用。体中钢筋的阻锈效果增加；加入减水剂增强了硬化水泥 浆体的密实性，从而减缓了钢筋的腐蚀。铝合金表面黑色化学转化膜工艺及其耐蚀性能采用化学氧化着黑色法制备了铝合金化学转化ｃｏ，氰基丙烯酸酯胶粘剂改性后的水下粘结性能膜，用点滴、浸泡试验及电化学极化曲线评价了膜的ｃ氰基丙烯酸酯胶粘剂在水下的快速为了提高０一ＳＭ耐蚀性能，利用扫描电子显微镜（Ｅ）、能量散射ｉ和硅烷偶联剂Ｋ－０对其进行粘接性能，用纳米ＳＯ，Ｈ５０ＥＳ观察化学转化膜的表面形貌，测定其组成元谱（Ｄ）ｉ提改性，用红外光谱表征了硅烷偶联剂处理纳米ＳＯ，素。结果表明：转化处理得到的转化膜具有高的耐腐胶粘结强度的机理，高ａ一ＳＭ分并通过扫描电镜（Ｅ）蚀性和美观的黑色外表面，主要由铝、钴和锰的各种氧化物组成。 ｉ，Ｃ氰基丙烯酸酯胶粘剂中的分散性及析了纳米ＳＯ在Ｏ一增韧机理。结果表明Ｃ氰基丙烯酸酯胶粘改性后的Ｏ．ｉＣ高频脉冲电沉积Ｎ．ｉ镀层在ＨＳ４中的耐蚀性能Ｓ ｏ溶液ｉＯ—键将其在水下５快速粘接钢板剂中引入了Ｓ—Ｃ，秒 和铝板的附着力大大提高。中电通过失重法和阳极极化曲线，研究了高频脉；ｉＣＳ ５，Ｏ溶沉积Ｎ．ｉ复合镀层在１％ＨＳ 液中的耐蚀性与盐酸介质中５０种表面活性剂对２碳钢的缓蚀作用ＳＭ观察了脉冲电源频率的关系。利用扫描电流（Ｅ） 钢铁酸洗有腐蚀，加入一缓蚀剂可以提主其耐蚀ｉＣＳ５，Ｏ溶液中腐蚀前后的表面Ｎ．ｉ复合镀层在１％ＨＳＯ性，而几种缓蚀剂复配后的对２碳钢缓蚀效果知之不形貌。结果表明：高频脉冲镀层致密、均匀，与直流 多。采用失重法和电化学方法测定了盐酸介质５种表５，Ｏ溶 镀层相比，在１％ＨＳ 液中有较强的耐腐蚀性，乳．０，１面活性剂（化剂０Ｐ，乳化剂０Ｐ１Ｋ２，吐温一 且脉冲频率越高，镀层耐腐蚀性越好。Ｏ６对Ｏ ２，吐温．０）２碳钢的缓蚀作用，研究了温度、表面活剂浓度等对缓蚀性能的影响。结果表明，盐酸热化学反应法制备陶瓷涂层及其耐蚀性能介质中５０种表面活性剂对２碳钢均有缓蚀作用，其中３钢为了提高Ｑ２５的耐腐蚀性能，采用热化学反 乳化剂ＯＰ种的缓蚀性能较优，与其他４表面活性剂复应法在莫表面制备了陶瓷涂层，并对涂层的组织结构 配后组分具有很好的协同作用，其缓蚀性能优于多种和耐腐蚀性能进行了研究。结果表明：微米、纳米 使用的效果。 ｉ，０Ｃ ＳＯ其陶瓷涂层经６０。固化后，均生成了新物质，具有良好的致密性和结合强度；微米涂层的耐酸、耐 油田污水处理用复合型阻垢缓蚀剂碱、耐盐性能分别是基体的４０、１７ｎ．倍，纳．０．５４００２油田污水对金属材料有较大的腐蚀性，也容易结米陶瓷涂层的耐酸、耐碱、耐盐性能分别是整体的 垢，使工业设备受损失，为此，复配了３种膦系阻垢１．０、１７和１．０。 Ｏ７．９ ８倍３缓蚀剂，研究了其在室内模拟油田污水中的性能。利 专赘：００务，２９５◇ｙ 强 ．０?文辑摘要／责编：蒋超用静态失重法、动态失重法、正交试验法综合评价膦—ｓａ系、无机型阻垢缓蚀剂的协同效应；通过Ｘｒｙ，ＳＭ，电化学等分析方法阐述膦系阻垢缓蚀剂的阻Ｅ垢、缓蚀性能。结果表明，配制的３膦系阻垢缓蚀种表面技术剂具有复合协同效应，能综合提升阻垢缓蚀性能。 ０９Ｉ＇２０年第 ／期Ｆ酸洗提高Ｉ钢抗腐蚀性能的原因采用表面能谱分析、电化学以及恒温恒湿、交变湿热等试验方法，研究了酸洗工艺对无间隙原子钢１钢腐蚀性能的影响。结果表明，５（Ｆ）％盐酸酸洗 牙轮钻头金一密封环表面喷涂Ｗ‘Ｃ涂层耐磨性研究－：ｏＦ后ｌ钢表面Ｍｎ元素含量降低，耐腐蚀性提高；盐酸金属密封环的密封稳定性直接影响到牙轮钻头的 ＦＦ酸洗提高ｌ钢的抗腐蚀能力，消除了Ｉ钢表面的Ｍｎ元使用寿命，利用等离子喷涂技术在牙轮钻头金属密封 素的富集。０ｒｉ合金钢表面喷涂ＷＣＣ硬质涂层，环材料２ＣＮＭｏ．ｏ 以期提高其表面耐磨性能，从而提高牙轮钻头的寿ｒＭｏ液体渗氮工艺对ＣＮｉ钢渗层厚度和硬度的影响为了探讨无毒液体渗氮工艺对ＣＮＭｏ渗层的ｒｉＮＴ４０型命。用显微硬度仪测试涂层的硬度，用ＭＦ一００效果，采用正交试验方法研究了氮化温度、氮化时间 高速往复摩擦磨损实验机对涂层进行耐磨性能实验，ｒｉ钢和尿素添加量参数对ＣＮＭｏ液体渗氨层的脆性、 ＳＭ射ＸＤ分并用扫描电镜（Ｅ）、Ｘ线衍射仪（Ｒ）析渗层厚度和硬度的影响。结果表明，尿素添加量是影了涂层的截面形貌和相结构。结果表明：等离子喷涂向．ｏ响渗层脆性和硬度的主要因素，氮化时间是影Ⅱ渗层 ＷＣＣ涂层后，试样表面硬度显著提高，摩擦因数减向厚度的主要因素，氮化温度对渗层厚度和硬度的影Ⅱ 小，抗磨损性能大幅提高。 ７较小。最佳优化工艺为５０℃，氮化５ｈ ，尿素添加０ｇｈ．３量为５ ／，此时渗层厚度为０２５ｍｍ，渗层最高 Ｚ３合金在ＮａＩＡ５Ｃ水溶液中的电化学行为２ Ｖ，渗层脆性级别为１硬度为９０Ｈ级。 ．如￣Ａ５为了对合金元素Ｍｎ何影ＤＺ３合金的电化学腐蚀性能有更深的认识，采用动电位极化方法测试了 ｌｒＭｏ，ｉ２＿Ｂ－Ｃ２Ｗ、ｒ钢高温再热器管氧化膜的特征Ａ５．％—Ａ５ａＩ铸态Ｚ３和１０ＭｎＺ３合金在不同温度的ＮＣ水２ｒＭｏＴＢ电厂的１Ｃ２ＷＶ 钢高温再热器管实际运溶液中的开路电位和极化曲线，分析了温度和合金元行中易出现氧化失效，为了对此实施有效的监督措对素Ｍｎ合金电化学腐蚀性能的影响。实验结果显施，采用扫描电镜、电子探针和Ｘ射线衍射对高温高压水蒸气下运行５０Ｘ１ ｈ成的氧化膜形貌、结． ０形ａＩ示：随着ＮＣ溶液温度升高，合金的开路电位下降构、成分及物相进行分析。结果表明：氧化膜蒸汽侧（．％ＭｎＺ３合金较铸态Ｚ３的开负移），并且１０，Ａ５Ａ５形貌呈丘状或蘑菇云状，氧化膜基体侧呈方解石状， ａＩＡ５路电位低；ＮＣ溶液温度升高，铸态Ｚ３合金和层氧化膜横断面呈石状：氧化膜结构明显分为３，外．％ＭｎＺ３合金腐蚀电流密度逐渐增加：相同温１０．Ａ５层、中间层和内层氧化膜均由粗大的柱状晶构成，各 度下，１０．Ａ５Ａ５．％ＭｎＺ３合金较铸态Ｚ３合金腐蚀电流柱状晶层问有大量孔洞，而内层氧化膜与基体结合处 密度大。Ｍｎ为合金元素，在Ｚ３合金基体中固溶做Ａ５氧化膜晶粒为细小等轴晶：Ｏ元素含量从外层氧化膜 度很小，１Ｏ．Ａ５．％ＭｎＺ３合金中析出富锰相，降低了 ｅｒ 到靠近基体处，存在正的浓度梯度分布，而Ｆ，Ｃ， 耐腐蚀性能。Ｍｏｒ元素含量存在负的浓度梯度分布，Ｃ，Ｍｏ元素在紧靠基体的氧化膜侧产生富集，含量均高于钢基体中 ｉｐＡＩ热压对喷涂ＳＣ／复合材料组织和热性能的影响ｅＯ和ｅｒ。Ｏ的含量；氧化膜物相为Ｆ ＦＣ， ｉｇＩ为了将ＳＣＡ复合材料应用到电子封装领域，利柴油加氯装置换热器泄漏失效分析ｉ；ｉ用亚音速火焰喷涂技术制备了ＳＣＡ复合材料，探讨某柴油加氢装置中高压换热器实际工作温度低于Ａｉｐ复合材料组织及热性能的影了热压处理对喷涂ＳＣ／Ｉ设计温度而发生了腐蚀，为了寻找其原因，对失效管响。结果表明，体积分数和孔隙率是影响喷涂道的腐蚀形貌、材料成分及金相进行了全面分析。结ｉ 复合材料热性能的主要因素。热压处理可以有ＳＣｌ果表明，管板焊接位置的腐蚀类型主要是堆焊层剥离ｉｐＡＩ效地降低喷涂ＳＣ／复合材料内部的孔隙率，使复合类型的失效行为：点蚀特征是由于铵盐结晶导致的垢材料的组织更加致密、均匀、界面结合更加牢固。与下腐蚀；管口减薄是由于冲刷腐蚀所致。针对其失效ｉｐ复合Ａ喷涂态相比较，热压处理后ＳＣ／Ｉ材料热导率和原因，提出了相应的建议，对实际使用具有一定的帮 热膨胀系数均有所提高。 助作用。０９０≥，２０?５ 磊跨
